下面是鲁班乐标给大家带来关于预应力混凝土连续梁连续钢架桥设计的相关内容，以供参考。

一、跨径比一般情况下，为使边跨正弯矩和中支点负弯矩大致接近的原则，以使布束更趋合理，构造简单，故L1/L2=0.239～0.692是常见的边、主跨的跨径比范围，当L1/L2≤0.419时，边跨则需压重，应属于非常规的特殊处理；大都L1/L2=0.54～0.58则较合理，这将有可能在边跨悬臂端用导梁支承于端墩上合拢边跨，取消落地支架。二、梁高主跨箱梁跨中截面的高跨比h0≈(1/46.2～1/86)L2,通常为（1/54～1/60）L2，在箱梁根部的高跨比h1≈（1/15～1/20.6）L2,大部分为（1/18）L2左右。目前在国际上有减少主梁高跨比的趋势，已建成的挪威stolma桥和Raftsundet桥，在跨中区段采用了轻质砼，减轻了自重，减小了主梁高跨比，其跨中h0≈1/86·L2和1/85.1·L2，根部高度分别为h1=1/20.1·L2和1/20.6·L2。一般情况下，可采用2次抛物线的梁底变高曲线，但往往会在1/4·L2和1/8·L2处的底板砼应力紧张，且在该截面附近的主拉应力也较紧张，因而，可将2次抛物线变更为1.5～1.8次方的抛物线更合理。在江苏平原通航河道上，为了满足通航净空的要求，在设计时甚至采用大于2次抛物线的幂级数设置底板曲线，这是值得十分注意的问题，事实证明，跨中挠度一般较大，极易发生正弯矩裂缝和斜裂缝。三、顶板厚度以往通常采用28cm，近年来已趋向于减小为25cm，这显然与箱宽和施工技术有关。四、底板厚度

以往通常采用32cm(跨中)，逐渐向根部变厚，少数桥梁已开始采用28-25cm者，其厚跨比通常为（1/140～1/160）L2,也有用到1/200·L2者。挪威stolma桥和Raftsundet桥最大底板厚度为105cm和120cm，合跨径的1/286.7和1/248.3，这将取得了明显的经济效益。五、腹板一般为40～50cm，但应特别注意主拉应力的控制，近年来在腹板上出现较多斜裂缝的病害甚多，应予谨慎。增加箱梁的挖空率，减轻截面的结构自重，采用高标号砼，采用较大吨位的预应力钢束，采用三向预应力体系等，无疑都是提高设计水平，获得良好经济效益的重要措施，但同时又必须合理地掌握好“度”，必须确保结构的安全度和耐久性。六、连续通长束不宜过长根据连续结构的受力特点，截面上既有正弯矩也有负弯矩，个别设计中将连续通长束顺应弯矩包络图仅作简单布置是欠合理的，尤其对于较小跨径的矮箱梁，其摩擦损失单项即可达40～60%σk之多。建议此时可采用两根交叉束布置，也可改用接长器接长，分成多次张拉等。但在具体设计时接长器也不宜集中在某一个断面上，以使截面的削弱过于集中，同时也会造成施工上困难。七、普通钢筋是预应力砼结构中必须配置的材料当混凝土立方体试块受压破坏时，可以清楚地看到混凝土立方体试块侧向受拉破坏的形态。也即预应力仅在某一个方向上施加了预压应力，而在其正交方向却会产生相应的侧向拉应力，这是预加应力的最基本概念，必须牢固掌握，灵活应用。因而，在预应力混凝土结构中必须配置一定数量的非预应力钢筋，以保证预压应力的可靠建立。为此，在一般情况下，非预应力钢筋约为80-100kg/m3（一立方米砼中的含筋量）。偏少、偏多的构造钢筋均需作适当优化和调控。例如××桥为多跨L=42m的预应力混凝土等高度连续箱梁，设计中采用了185kg/m3的普通钢筋，明显偏多，但在某些局部的普通钢筋却又偏少。又如某桥的非预应钢筋仅为36.6kg/m3，实属太少。

八、关于扁波纹管、扁锚的采用扁波纹管的采用，日益广泛，有利于减少构件的截面尺寸，但必须注意如下几点：1、扁波纹管的尺寸高度不宜太小，不利于饱满灌浆。例如目前采用的M15-4，其相应的扁波纹管内径为70×19mm，一般常采用的钢绞线直径为φ15.24mm，则可灌浆的间隙仅有3.76mm＜＜10.0mm（公路桥规JTJ023-85，第6.2.26条、四中要求：“管道的内径应比预应力钢筋外径至少大1.0cm”）。在宽度方向：70-4×15.24=9.04mm2．扁波纹管的根数。在实际工程中常用的钢束根数为每管内4束或5束。其锚圈口的损失，5束应大于4束，远较圆锚时要大，其锚固效率系数也较难保证达到95%，同时在穿束过程中也极易绞缠在一起，因而建议，每管内3.0束合适，4.0束尚可，5.0束不妥。3．扁锚用作横向预应力束合适；用作纵向受力主束欠妥，不应采用“扁锚竖置”作为纵向受力主束（弯起），这将会使实际有效预应力严重不足，各股钢束在竖置弯起的扁波纹管内互相嵌挤，摩阻损失很大，对扁波纹管的横向扩张力也很大，各束受力很不均匀，延伸率无法控制，这种‘“扁锚竖置”方案已有多座实桥失败，应该禁止采用。九、关于钢铰线的弹性模量Ey的的理论值为Ey=(1.9～1.95)×105Mpa，而在试验报告中常会出现Ey’=(2.04～2.06)×105Mpa的结果，如按Ey’=2.04×105Mpa计算张拉伸长量，则理论值与实际值的误差将达，这里已超过施工规范6%的误差范围了。其原因在于Ey=，由于试验值中并未用真实的钢绞线面积Ay’代进上式计算，而是采用了理论值Ay（偏小值）代进上式计算Ey，从而得到了偏大的Ey’值。因而，在工程应用中的伸长值控制，必须按实测值Ey’控制，而不应是理论值Ey的计算伸长量。十、锚头或齿板的压陷、压崩破坏在工程中锚头或齿板压陷、压崩破坏，时有所见。值得注意者，局部受力的锚头或齿板的砼强度和配筋一般地安全储备较小，且由于该局部区内的配筋又较密，砼操作空间又较小，振捣工作又较困难，稍有疏忽，很易出现质量事故，所以在施工中应备加小心。十一、平面曲线束张拉时，构件会否失稳？I字形组合T梁张拉时构件在横向会否失稳正确的回答为不会失稳？其基本概念为后张法张拉时的杆件属“自平衡”体系，而与杆件作用一个轴压力的平衡条件有着本质上的差异，前者不会横向失稳，而后者有可能产生横向屈曲失稳。因而，一根曲杆进行后张法预应力张拉时不必担心其横向失稳问题。十二、先张法预应力混凝土构件的放张先张法的放张工艺即是一个施加预加力的工艺过程。原则上要求均匀、一致，不要突然切割，骤然放张，其冲击力将会破坏钢束自锚区的“传递长度”范围内的“握裹”。十三、超张拉问题对于采用夹片锚时，不应再进行超张拉工艺的概念，已被广大设计、施工人员所掌握。但有时在图纸上仍有超张拉（3%～5%）σk的提法。其理由是补偿锚圈口损失（2.5～3%）σk所要求。各个厂方所提供锚具的锚圈口损失是不相同的，应由承包商通过试验后确定，并在张拉时进行调整。但在概念上决不能归属于“超张拉”的范畴中去，应属于一种损失补偿的性质。十四、灌浆、封锚在张拉过程如果碰到一点问题，是不足为怪的，可以停下来进行专门研讨一番，把问题弄清楚后再继续张拉，切莫蛮干，更不能“作假”，进行灌浆、剪丝和封锚，搞成既成事实，其后果将是无法挽救的损失。在张拉过程中出现滑丝、断丝、夹片碎裂、锚下砼开裂、反拱过大、反拱过小、构件侧弯、构件出现裂缝等等异常现象时，必须认真做好原始记录，应立即停工进行专题研讨后再妥善处理。

灌浆的时间越早越好，检查无误后，应争取及早灌浆，以免高应力下的钢丝锈蚀。封锚也应及早进行，至少要先用环氧砂浆等涂抹锚头，以防生锈和积水。十五、预应力混凝土梁的正弯矩裂缝其主要原因是属预应力不足性质，既可能是设计原因也可能是施工，或可能原因是营运多年后部分预应力已经失效。在查清原因的基础上，可以采用增加预应力束的方法处理，但很可能要在体外施加预应力，此类性质的加固一般较麻烦，裂缝虽可部分地得以闭合和改善，上拱也可有微小的改善，但总会留有一定后遗症。十六、预应力混凝土梁的斜裂缝此类裂缝也称主拉应力裂缝，也是P.C.梁桥中目前出现最多的一种裂缝。一般发生在支点和四分点附近，在梁轴线附近呈25º～50º方向开裂，并逐渐地向受压区发展（宽度）和延伸（长度），甚至逐渐地向跨中范围内扩展。斜裂缝的产生原因复杂，属剪切、扭转性质产生的主拉应力不足而引起。从破坏性质而言则属脆性性质，因而必须十分重视，应采取果断措施，注意检测和及时处理。在设计中，人们对正截面强度常较注意，而对斜截面强度有时却重视不够，由于变高，腹板变厚，底板变厚等原因，一目很难了然，也即一眼很难确切地看出在什么部位会出现斜截面强度不足的问题，计算机有时只会按既定的程序执行，不易发现或者会遗漏某些最不利截面的计算，甚至缺少了一些最不利组合的工况，例如某桥由于划分单元太粗，未能发现突变应力的出现而开裂。又如某桥出现了45º斜裂缝达148条，其中49条斜裂缝在腹板的内外侧均已贯通。目前设计中常采用“直束”布置的方案，以利构造和施工。因而在边跨现浇段常不设弯起束，甚至不布置竖向预应力筋和弯起的普通钢筋。导致了连续梁边跨出现斜裂缝的情况较为普遍。通常情况下，边跨的梁高较小，如果配置竖向预应力筋，其实际效果也是很差的，主要是短束的锚头区损失份额太大，施工中也不易正确控制，故建议只按理论计算值的一半来考虑竖向预压应力（σy/2）较合理。因而，近年来对连续梁边跨必须布置弯起束的观点已成共识。关于竖向束的锚头空白区问题也应十分注意，其分布角约为26º，空白区直至会延伸至腹板，导致靠近翼板加腋处的腹板出现主拉应力裂缝。在施工中如出现“跑模”，导致腹板尺寸减小者也时有所见，较设计厚度少2cm，直至4cm也曾出现，致使主拉应力增大而出现斜裂缝。在竖向预应力筋的施工过程中，由于数量多，工作烦锁，重视不够而曾出现过各种质量问题，例如：漏张、漏灌浆、张拉吨位不足、未能及时灌浆而使预应力筋已经严重锈蚀等。在悬臂浇筑时，由于没有预压重，或由于浇筑顺序不正确（必须由悬臂端向根部推进），导致了先浇砼的开裂，虽张拉了负弯矩束，但裂缝仍不能完全闭合，由于这类裂缝的存在导致了剪应力τ的增大（已非全截面工作状态），其主拉应力甚至会成倍地增加。从主拉应力的的计算公式：可以看出τ和σy对产生σl主拉应力的关系，因而在施工中必须严格操作，精心施工，才能确保斜裂缝不会发生和发展。关于P.C.连续梁和刚架斜裂缝加固处理的方案应根据具体情况而采取不同的对策。常用的方法有压灌或封闭裂缝，粘贴碳纤维片，加厚腹板，增加预应力钢束等。但均必须做好细致的加固设计工作，并进行精心施工，做好营运车辆的统一安排工作等。十七、纵向裂缝纵向裂缝也是预应力砼梁中较多出现的一种裂缝。这种裂缝较多地出现在顶、底板上，沿顺桥向有的纵向缝已经连续贯通,有的较长，有的则不连续且较短。1.混凝土硬化期间的纵向缝。此类裂缝常出现在悬浇节段浇筑施工期，在底板较厚的根部，拆模后即发现底板下缘有纵向缝。由于此时在结构上尚未作用外荷载，其原因是由于温差引起的自平衡应力，其受拉应力已超过了缓慢提高的砼抗拉强度。由图1中可见，如因底板较厚，硬化期间产生的水化热在厚板中温度较高，在板表面的温度又较低时，就将在板表面产生收缩，而在板的芯部产生压应力而互相平衡的自应力平衡状态，尤其是板底极易产生较大的砼拉应变而导致了纵向裂缝的产生。此类裂缝应加强防收缩钢筋构造，但由于仅在板的表面范围内，此类裂缝一般可以通过封闭或压灌处理即可。2.顶板纵向裂缝一般呈现在箱室内，不易发现，也即在顶板的底面。常见的原因有：（1）顺桥向预应力过大，人们常有一种错误观点，认为预压应力留得大一点总比较安全一点（指永存预应力）。殊不知预应力混凝土是一种主动加力体系，过大的预应力也是有害处的，通常情况下，永存预压应力控制在2Mpa已经足够，用以抵抗剪力滞后、局部应力、计算图式的假定不符合实际情况等因素。个别设计中将永存预应力甚至达到10Mpa以上，从而在正交向极易产生由泊松比而产生横向拉应变，甚至沿波纹管的方向产生规则性的纵向裂缝，管内积水、锈蚀钢束，此类裂缝的危害性极大，一旦发现，应立马处理。因而，采用过大永存预应力的做法是赔了夫人又折兵的错误观点，应予注意。大悬臂板的箱梁，常需放置横向预应力束（常用扁锚）。R.C.箱的挑出长度建议控制在2.5m范围内较合理。由于顶板厚度较薄，既要布置横向预应力束，又要布置非预应力钢筋，因而尺寸布置十分困难，在实际施工中，横向预应力钢筋的“偏心矩”较难精确控制，一旦偏心矩的实际偏差较大时，极易在顶板下缘出现纵向裂缝；横向预应力不足，也会产生顶板纵向裂缝。某桥的顶板底面纵向裂缝达数千条，箱内检查时十分恐惧。在宽板时，主束集中在腹板处时，锚头区截面由于剪滞原因，预制箱梁的底板，在配筋不足时易产生纵向裂缝，但范围不大。十八、温差应力引起顶板裂缝我国《公桥规》中对于温差应力仅考虑桥面板有5℃的温差，并计其产生的相应内力，根据近年来实践和研究，其计算结果似偏小，且偏于不安全。主要为：（1）仅考虑桥面板部分均匀升温或降温不合理，也应考虑底板的温差影响；（2）假定桥面板的温度应力为“均匀”分布不符合实际情况，假定为曲线图形分布或三角形图形分布较合理；（3）应以实际资料为基础（各个地区不同），并进行积分求得由温差应力产生的附加内力（对于超静定结构还应计入其引起的次内力）。当大跨经连续梁桥或连续刚架桥时，此项温差内力甚至可以接近活载应力，其控制截面为跨中下缘和支点的上缘应力。我国云南六库怒江大桥，曾实测其温度变化，顶板的应变较底板的应变约大3.09倍。《新公桥规》（征求意见稿）已作了相应修改。十九、底板混凝土保护层劈裂底板如果呈曲线形时，必须布置抗径向分力的“吊筋构造”，否则底板砼极易拉脱，对于弯梁桥设计时也具有相类似的要求。当在底板中布置主束时，由于底板内上、下层均有纵、横向构造钢筋，为保证钢筋能构成骨架，故应布置“平衡钢筋”（]）将上、下层横向钢筋联成整体，以防止底板的劈裂破坏。二十、波纹管位置的正确性波纹管位置的正确性十分重要，其本质上是预加力偏心矩的正确性问题，施工中每个环节均需要反复核查，不能稍有懈怠。如放样坐标的检查、浇筑砼的形状正确性直接影响到截面重心的位置，曾有芯模上浮后造成严重教训的实例，操作手的踩踏不能容许，任意改变钢束坐标是严禁的制度等。二十一、关于竖向预应力筋的布置方式大跨径箱梁的预应力竖向钢筋必须布置在腹板的中心线上。某桥设计中将预应力竖向钢筋沿顺桥向布置在一条直线上，以利构造和施工（如有利于主束的弯起、非预应力钢筋的布设、顶板锚头槽口的开设等）。但是，大跨径连续箱梁的腹板厚度一般会设计几个梯度进行变化，且均在腹板内侧加厚，因而上述这种构造，将会导致在腹板中存在一个预偏心而产生附加弯矩，使腹板内侧受拉，尤其当箱梁悬臂板上满布活载而箱室上方空载时，也将使腹板产生内侧拉应力，两者叠加后，腹板将会出现顺桥向的内侧纵向裂缝和加剧腹板主拉应力裂缝的发生和发展，这种构造对受力很是不利，因而，要求预应力竖向钢筋必须对腹板截面进行对中布置。二十二、关于连续梁的支座布置支座是上、下部结构的联结纽带，应予十分重视，且是受力非常集中的薄弱构件，一旦发生故障，如果要更换支座则就是一个巨大的工程。从图2中不难看出支座的布置原则必须满足自由变形的要求，如果按图2(A)的布置方式则在横桥向的温度变形、荷载变形均受到约束，从而导致了主箱梁的纵向开裂，这种现象在国内多座大桥上均出现过，必须引起重视。以上是指直梁桥而言，但对于弯梁桥来说，其支座的布置原则又需符合弯梁桥的变形规则。例如某桥为6跨连续弯箱梁，R≈250m，其支座布置成下图，该桥除跨端为抗扭约束外，其余均为独柱墩上设置预偏心的独支座（盆式支座），这些盆式支座均未在径向设置约束，也即可以在径向自由滑移变形，在顺桥向（切向）则有一个限制约束的“固定”支座，通车营运1.5年后突然发生弯梁向外侧滑移达75cm（最大值），全桥向外侧倾扭转，立即停止交通。其主要原因属弯梁桥爬行的性质：

1）日温升和日温降积累了残余变形；

2）车辆离心力向外侧推移；

3）预偏心e值的逐渐减小，增加了截面的侧倾扭转。因而，对于连续梁结构的支座系统布置应充分考虑其结构的变形特性进行分析和研究，切莫照抄照搬，以免贻误大事。